商铺名称：武汉耀泰机电设备有限公司
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柱塞泵PVP1620BL212派克柱塞泵
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了解河北新闻。来源河北新闻网声明转载此文是出于传递更多信息之目的。若有来源标注错误或侵犯了您的合法权益，请作者持权属与本网联系，我们将及时更正删除，谢谢。 提及氢燃料电池汽车，“安全”一直是无法回避的关键问题。众所周知，由于氢及燃料电池技术在我国普及度较低，氢气作为易燃易爆品，在制备储运加注和使用过程中均有潜在的泄漏和爆炸隐患，氢安全成为氢能应用和大规模商业化推广的重要前提。储氢系统作为燃料电池汽车不可缺少的组成部分，是影响燃料电池汽车使用安全和整体稳定性的重要因素之一，主要由高压气瓶瓶阀减压阀等零部件组成。其中，瓶阀作为储氢系统的关键一环，有密封气瓶控制气体导通启闭的作用，一旦其安全质量出现问题，将会影响储氢系统及燃料电池汽车的正常使用，严重时还会引发安全事故。因此，研发安全性高密封性强，具有良好开关特性的车用高压瓶阀，保障储氢气瓶必须始终处于安全状态，成为高效解决储氢难题，推动氢能及燃料电池汽车产业化安全发展的关键因素。日前，未势能源自主研发的0MPa车用高压储氢瓶阀正式发布，凭借高安全性高集成度高稳定性，小型化轻量化长寿命低成本的技术优势，实现国产化高压阀门在攻坚“卡脖子”关键技术上的重要突破，填补自主企业在国内氢能产业的一项关键空白，引发市场强烈期待。与此同时，该产品的安全性和有效性，也成为业界最为关注的话题之一。0MPa车用高压储氢瓶阀那么，0MPa车用高压储氢瓶阀究竟是否安全是否符合安全技术要求是否能够满足当前市场需求，未势能源研发人员又是通过哪些关键测试，保障其品质实现高安全性和高稳定性的呢。对此，小编带着种种疑问，采访了未势能源储氢系统开发部，详细关键试验全流程测试，带您一起探寻0MPa车用高压储氢瓶阀背后的安全秘密。0讲述液压爆破试验原理,MPa下验证产品可靠性据未势能源储氢系统开发部表示，为了保证高压瓶阀产品的安全性可靠性及基本性能，在研发过程中需要进行大量试验，主要有液压爆破试验液压循环泄漏氢气循环耐振性耐腐蚀性等试验。其中，液压强度爆破和泄漏密封式对整车氢安全有着重要的意义，在满足这两项基本的性能指标之后才可以继续进行后续的寿命耐久等试验。液压爆破试验是通过增压设备按照一定的升压速率向瓶阀内加压，在瓶阀不泄漏不破裂情况下，测试阀体中各个受压零件的耐压能力。未势能源自主研发的0MPa氢气用高压阀门，在液压爆破测试过程中，设计工作压力为0MPa，主要由电磁阀应急泄放阀TPRD手动截止阀组成，瓶阀PID如图所示图根据GB/T要求，瓶阀的最小爆破压力应大于.倍工作压力，即MPa。阀体材料为铝合金0T，屈服强度为0MPa，抗拉强度为0MPa。通过ANSYSworkbench软件建立仿真模型进行强度分析如图所示，在MPa的最小爆破压力作用下，阀体应力值为0MPa，小于阀体的屈服强度，满足设计强度要求。图仿真结果如下0先进的试验设备，满足高严苛测试标准据介绍，未势能源储氢系统研发团队在产品研发过程中，遵循以客户需求为导向的“V”流程正向开发理念，从产品研发的价值到产品质量的应用，尤其针对产品概念设定前的痛点研究，均进行了大量的科学数据分析和核心技术研究，并针对产品试制测试需求，相应地引进了多套欧美高端专业检测设备，建立了完善试验室等，从源头着手从各个精细环节着手，全力保障其产品质量在应用过程中的安全，液压爆破试验室就是其中之一。图未势能源液压爆破试验室测试专用设备为德国MAXIMATOR公司p00型号液压爆破测试系统，该系统输出结果准确可靠，压力可达00MPa，压力传感器精度为0.级，测试介质为Frezzium-0，具有压缩系数低耐高低温的优点，设备实物如图所示。图指出，液循环系统能够模拟环境的温湿度和调整充入介质的温度，通过该试验过程中的失效模式分析，能够得出阀体开裂应急泄放阀泄漏手动阀泄露TPRD破裂等可能存在的安全隐患问题，为改进产品工艺保障质量安全提供重要技术支撑。图图图在测试过程中，如图所示，实际测试结果为介质从TPRD泄放口喷出，阀体及其他位置均未发生泄漏和破裂，与强度仿真结果相符。测试压力曲线如图所示，最终爆破压力为.MPa。经拆解发现，失效方式为TPRD玻璃球破裂，密封圈破损，如图所示。瓶阀中TPRD结构由玻璃感温球密封圈活门支架及排放口组成，如图所示，玻璃感温球受力方向为轴向，轴向承受载荷为00N，受力面积为直径.mm圆孔，轴向承受压力为0MPa。因此，瓶阀玻璃球处破裂的爆破压力应大于0MPa，与实际测试结果一致。经过多次抽样测试，未势能源自主研发的0MPa车用高压储氢瓶阀最小爆破压力大于.MPa，大于.倍的瓶阀工作压力MPa，其性能指标数据均达到预期设计要求，完全满足国标的测试要求。另外，据透露，未势能源0MPa车用高压储氢瓶阀截止目前已经完成0余项关键测试，包括瓶阀液压爆破测试液压循环测试高低温内外漏测试等，测试结果显示，整体性能指标均达到预期设计要求，并满足市场高性能需求，该产品现已进入量产前测试阶段，生产制造工作也已初步启动，并计划于00年下半年正式投放市场。0写在结尾液压爆破试验是保证瓶阀安全性的最基本测试，总体来说对储氢系统的整体性能及燃料电池汽车的安全性能起着决定性作用。该试验的顺利通过，进一步验证了未势能源0MPa车用高压储氢瓶阀产品设计高稳定性和安全性特点，且远超国际行业标准需求，为自主车载储氢系统及更高压高端部件研制提供了重要参考经验，我国氢能产业链关键技术实现向上突破。之后，小编将针对该款瓶阀产品，陆续解析液压循环氢气泄露氢气循环等几项关键试验过程，直接验证瓶阀的充装寿命和使用寿命，敬请期待。举报/反馈。
我国薄煤层资源丰富，而且分布广，煤质好。虽然我国的薄煤层西安煤机采煤机械化经过多年的发展，取得了一定的成效，但是薄煤层采煤工作面生产长期存在的效率低推进速度慢及经济效益差等问题依然十分突出。特别是厚薄煤层并存，薄煤层作为解放层开采，由于薄煤层开采速度缓慢，使下部厚煤层资源长期得不到开采，影响工作面的正常交替，甚至被迫丢失一些薄煤层资源。薄煤层地质条件比中厚煤层更加复杂，煤层经常出现夹矸与断层现象，变化也比较大，为了满足液压支架和工作面运输机的推移，还有破顶与割底的需求，因此要求薄煤层西安煤机采煤机截割功率大，具备过断层破夹矸破顶及割底的能力。为此，专门开发了MG0/0-WD系列薄煤层大功率电牵引西安煤机采煤机。西安煤机采煤机整机结构MG0/0-WD系列薄煤层电牵引西安煤机采煤机采用横向布置和三段式机身的整体结构。机身各段结合面之间采用个Φ0mm圆柱销承受机身扭力和剪切力，并通过分布在四角的组M高强度液压螺母组件将三段贴合在一起。同时，为了整机组装的需要，在各段之间的对接面四角又各布置了组M0短螺杆组件。整机可分解为大部件大系统。大部件为左右截割部左右牵引行走部及电控箱。大系统为电气控制系统机械传动系统液压调高与制动系统及喷雾冷却系统。西安煤机采煤机特点机身矮，装机功率大。西安煤机采煤机机面高度只有mm销排中心高mm，总装机功率可达0kW，有利于在薄煤层复杂地质条件下采煤。主要部件都可以从机身的采空侧抽出，便于更换与维修，设备使用率高。弯摇臂为整体结构，刚性好。在较薄煤层时，为了改善装煤效果，滚筒转向采用正向对滚，煤从摇臂前端面装出。这种工作方式一般前滚筒起落煤与装煤作用，后滚筒截割余煤但不装煤。西安煤机采煤机采用多电动机驱动，截割电动机横向布置在摇臂上。摇臂与机身通过销轴铰接，没有动力传递，全部采用正齿轮传动，结构简单。在保证较大截割功率的前提下，为了有效压缩摇臂外形尺寸，每个摇臂并列布置了个截割电动机。所有的切割反力调高液压缸支承反力和牵引的反作用力均由牵引减速箱箱体承受，受力状况好，可靠性高。液压元件选用成熟的产品，液压泵箱采用集成阀块结构，管路少，维修方便。西安煤机采煤机采用交流变频调速技术，实现牵引速度无级变速。电牵引传动体积小效率高牵引力大，该西安煤机采煤机牵引力为×kN，适用于大倾角的煤层。设有内外喷雾装置，冷却与降尘效果好；0通过冷却水的内部循环，冷却煤壁侧大端盖，更加有效地冷却摇臂齿轮传动箱。关键技术.薄煤层大功率高可靠性摇臂摇臂结构MG0/0-WD系列西安煤机采煤机的摇臂采用天地科技股份有限公司上海分公司拥有的专利技术薄煤层西安煤机采煤机双截割电动机摇臂进行设计，采用双电动机联合驱动，具有机身薄，功率大的优点。同时，为了保证西安煤机采煤机使用小直径滚筒时仍具有较好的装煤效果，截割行星头外径必须严格限制，借鉴该公司现有行星机构研制的成熟经验和加工工艺，行星机构采用个行星轮结构，外径较小00mm。摇臂壳体西安煤机采煤机摇臂壳体是齿轮传动等零部件的支承和定位部件。如果摇臂壳体的定位轴孔等在西安煤机采煤机运行过程中受载变形，将造成齿轮传动工作条件的恶化，进而使齿轮或轴承的使用寿命大大降低。而齿轮和轴承的失效会使西安煤机采煤机无法运行，造成工作面停产。可见，提高壳体综合机械性能是薄煤层大功率西安煤机采煤机在复杂地质条件下可靠运行的重要保证。因此，笔者深入研究不同壳体材料的机械性能和热处理工艺等，使得MG0/0-WD系列西安煤机采煤机摇臂壳体硬度达到00～0HB，同时提高其抗拉强度和屈服强度，并综合考虑壳体的延伸率断面收缩率及冲击韧性等的合理指标。摇臂截割传动系统在消化吸收国内外先进产品的参数和结构特点的基础上，结合该公司多年积累的西安煤机采煤机截割传动设计经验，利用成熟的西安煤机采煤机齿轮传动链设计软件，在满足齿轮和轴承等强度的设计要求下，对不同的摇臂传动链结构方案进行配齿计算和，确定适合薄煤层西安煤机采煤机重载冲击条件下的摇臂传动的配齿方案。经过研究分析，最终确定了级直齿传动和级行星传动的摇臂传动链结构方案，摇臂设计功率为×0kW，输出转矩为.kN?m，输出转速为.r/min。摇臂冷却系统由于摇臂截割功率大，体积较小，整体功率密度高于以往常规薄煤层西安煤机采煤机，对摇臂散热造成不利，另外，高产高效工作面对设备连续满载的工作要求也更加苛刻，传动系统连续产生的热量已难以通过传统的方式带走，为此，摇臂需要设置专用的冷却系统。通过分析摇臂各种工作状态下的热源和传导途径以及前期薄煤层摇臂性能试验数据，该系列西安煤机采煤机不但了壳体水套的冷却回路，还增加了摇臂煤壁侧高速级端盖冷却和油池冷却管组冷却，并设置了油池温度传感器，开发出了具有特色先进可靠的摇臂冷却系统，以确保摇臂长时间可靠运行。.薄煤层高可靠性牵引行走部牵引部结构为了尽可能压缩机身厚度以降低机面高度和增大过煤空间，采用可分离式小齿轮箱结构，将其布置在牵引部煤壁侧，以充分利用刮板输送机槽帮与铲煤板上方空间。这样中部槽上方机身厚度取决于牵引电动机外径，该西安煤机采煤机牵引电动机外径为0mm，则机身厚度设计为0mm。由于机面高度较低，因此取消了传统的行走箱，只设有一个行走轮组件，行走轮组件和牵引部通过花键轴传递转矩，轴向靠液压螺栓组件防松，连接方便可靠，且易维护。大转矩牵引传动系统该系列西安煤机采煤机采用0kW的牵引电动机，整机牵引功率共计0kW。牵引行走传动系统由牵引减速箱和行走部两部分组成。牵引减速箱内有两级直齿传动和两级行星机构传动，其中，两级直齿和级行星传动均布置在一个独立的小齿轮箱中，小齿轮箱布置在煤壁侧，和牵引壳体之间再通过销子定位螺钉把合组装在一起。取消了行走箱，行走部简化为行走轮组件，其包括行走轮和导向滑靴。牵引电动机输出的动力经减速后传到行走轮，使其与刮板输送机的销轨相啮合，驱动西安煤机采煤机行走。通过导向滑靴在销轨上的限位对西安煤机采煤机进行导向，并保证行走轮与销轨正常啮合。轴承是保证传动系统可靠性的最关键因素之一，针对轴承额定动负荷与寿命计算，参考标准及轴承厂家提供的计算方法，并充分考虑煤矿井下恶劣工况的影响，最终计算得到了各品牌轴承寿命理论计算值，并选用寿命大于0000h的轴承。高可靠性行走系统行走轮和导向滑靴是西安煤机采煤机行走系统的关键部件，其寿命对整机可靠性产生直接影响。通过对行走轮材料工艺齿形分析和研究的攻关，有效提高了行走轮的可靠性；成功研究试制了行走轮专用钢，用于行走轮的制造，并制定了严格的热处理工艺流程。其中SP等杂质总含量由之前的0.0%～0.00％减小到0.0％以下，各向同性，纵向与横向机械性能接近，超载疲劳寿命提高了倍，弯曲疲劳极限提高了0%，有效保证了大功率西安煤机采煤机在恶劣工作条件下的工作可靠性。通过采用锻焊结合的结构及堆焊高强度耐磨层或内嵌高强度耐磨板等相关措施，有效提高了导向滑靴的强度和耐磨性。.电控系统电气控制系统是驱动西安煤机采煤机稳定运行的核心，完善的机械与电气配合才能发挥出设计的最理想性能，保证西安煤机采煤机的高产高效。一套良好的电气系统，不仅可以在振动干扰及潮湿等恶劣工况下稳定运行，使西安煤机采煤机司机安全便捷的操作，还可以为西安煤机采煤机机电液系统运行提供的保护，并且具备自动化运行的能力。该系列西安煤机采煤机使用该公司研发的具有自主知识产权的代DSP控制系统，其具备以下突出优点。高性能各功能模块采用先进的DSP技术高性能的嵌入式ARM处理器，整个控制系统总运算指令能力可达每秒.亿次，控制系统程序全部采用嵌入式C语言编写，控制程序扫描时间小于0ms。高可靠性采用分布式系统，将西安煤机采煤机各个功能进行细致划分，各模块处理相应的信息，每个模块具备自己独立的处理器，模块间使用高可靠的CAN总线连接，单个模块故障不会影响整个系统运行，而且容易更换，降低整体更换成本，由于采用这种新的设计理念更高的集成化技术以及更强的环境适应性设计，新系统总体可靠性得到了明显的提升。高扩展性系统设计有RS和以太网接口，可以扩展外部通信控制，通信速率高，系统延迟小，具备很强的系统扩展能力。结语MG0/0-WD系列西安煤机采煤机自推出以来，已在山西保利能源徐州矿务集团山东能源铁法煤业盘江集团川煤集团及内蒙古伊泰集团等数十个煤矿企业集团得到应用，效果良好。随着薄煤层工作面数量的不断增加，薄煤层工作面的高效开采将成为未来的发展趋势，MG0/0-WD系列大功率薄煤层电牵引西安煤机采煤机可满足采高.～.m倾角≤°的复杂地质条件下的薄煤层高效开采需求，改变了以往只能采用小功率煤机开采和炮采过岩相结合的低效开采方式，促进了先进采煤工艺的实现和推广，具有巨大的经济效益和显著的社会效益，应用前景广泛。举报/反馈。
